计算所得每釜传热面积6.43m2大于工艺要求的5.39m2，说明以上确定的夹套高度是可以的。这里，夹套的最终高度确定为1000mm，这样考虑的目的是保证法兰上螺栓装卸方便的前提下，可具有最大的传热面积，从而使釜的最终适应性更广泛些。另一方面也可使支座的安装高度有较大的变动幅度，以便于设备在车间的布置定位。
（7）内筒及夹套的受力分析
由工艺提供的条件可知，釜体内筒中工作压力为0.1MPa，夹套内的工作压力0.3MPa，，则夹套筒体和夹套封头承受0.3MPa内压，而内筒的筒体和下封头为既承受0.1MPa内压，又承受0.3MPa的外压，其最恶劣的工作条件为：停止工作时内筒无压，而夹套内仍有蒸汽压。此时内筒承受0.3MPa外压。
（8）计算夹套筒体、封头厚度
夹套筒体与内筒的环焊缝，因无法探伤检查，故据文献表[15]14-4中查得 =0.6，从安全计夹套上所有焊缝均取 =0.6，封头采用由钢板拼制的标准椭圆形封头，材料均为Q235—A钢。
夹套厚度计算如下：
由于Re数值很大，因此，应该安装挡板，以消除打旋现象。功率计算要知道临界雷诺数Rec。用Rec代替Re进行搅拌功率计算。Rec可以从湍流和层流的转折点得出。根据已知条件，图中 曲线6是全挡板六片平直叶圆盘涡轮式搅拌器的功率曲线。从图上读得 曲线的延长线与层流区的全挡板 曲线的延长线的交点对应的雷诺数Rec=14.0。
六片平直叶涡轮桨叶的宽度h=0.10m,桨叶数z=6，取液体深度h与内径 之比为 =1.0，经校核基本相符。
由工艺条件知，操作压力为0.1MPa，介质具有一定腐蚀性，再由筒体温度和直径等条件，参考文献[15]附表10，选择甲型平焊法兰C（JB/T4702—2000），规格RF1200—0.25。法兰材料为Q235—B，具体尺寸见下表


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